带自弹缓冲片压缩机网状阀研究及应用

带自弹缓冲片压缩机网状阀工作过程的数学模型包括阀片的运动方程、能量守恒方程、连续性方程以及相应的边界条件及初始条件。下面以盖侧吸气阀为例，建立带自弹缓冲片压缩机网状阀工作过程的数学模型。

阀片在开启过程中，与缓冲片碰撞前，或在关闭过程中，与缓冲片脱离后，其运动方程为式中，Mv为阀片及阀片弹簧的等效运动质量之和；ω为曲轴旋转角速度；h为阀片位移；γ为曲轴转角；Ap为有效受力面积；β为相对于Ap的推力系数[4]；ps为吸气腔内气体压力；p为气缸内气体压力；Fv为阀片弹性臂及阀片弹簧产生的弹力之和[4]。

当阀片与缓冲片贴合，一起运动时，其运动方程为式中，Md为自弹缓冲片及缓冲片弹簧的等效运动质量之和；Fd为自弹缓冲片及缓冲片弹簧产生的弹力之和。

当被压缩气体可简化为理想气体，流过吸气阀的气流可简化为一维、稳定、绝热流时，可得到如下能量守恒方程式中，K为等熵指数；V为气缸工作容积[1]；Ms为吸气内气体比容；m为流过吸气阀的气体质量。

流过吸气阀的气体质量由连续性方程可得式中，N为同侧同名气阀数；Aef为气阀有效通流面积[4]；R为气体常数；Ts为吸气腔内气体温度。

盖侧吸气阀工作过程能量损失W1为式中，γ0为气阀开启角[1]；Vh为气缸行程容积；λ为曲柄半径连杆长度比。

带自弹缓冲片压缩机网状阀工作过程中，阀片与阀座、升程限制器存在碰撞，碰撞前后的速度关系为式中，CR为反弹系数，可取为0125[4]。

阀片开启过程中，还存在与自弹缓冲片的碰撞，把阀片与自弹缓冲片的碰撞当作完全非弹性碰撞[4]，可得如下边界条件：

采用较小步长进行数值计算，hiH1时，则式中，H1为气阀升程减去静止状态下自弹缓冲片在弹簧力作用下的最大挠度。

带自弹缓冲片压缩机网状阀工作过程的数学模型中，初始条件与环状阀一样[1]，此时曲轴转角为开启角，相应的气缸内气体压力由阀片所受气体力与阀片弹簧力相等这一关系确定，阀片初始状态下位移、速度、流过气阀的气体质量、气阀能量损失均为0。

上述数学模型通过四阶龙格-库塔法求解[1]，这样能获得气阀的运动规律、通流能力以及能量损失。其中运动规律对气阀的经济性及可靠性影响很大。为验证上述数学模型，本文在LW-22/8无油空压机上采用带自弹缓冲片压缩机网状阀。测得的一级盖侧吸气阀运动规律与模拟的气阀运动规律见图3。从图3可知，采用上述数学模型模拟的气阀运动规律基本上能反映气阀的实际运动规律。

良好的气阀运动规律要求气阀能够及时开启、及时关闭以及有较长的全开期，同时气阀运动元件碰撞速度小，可靠性高。

对带自弹缓冲片压缩机网状阀运动规律进行分析，显然，自弹缓冲片及缓冲片弹簧的存在能有效降低阀片与升程限制器的碰撞速度。相对传统无摩擦带缓冲片网状阀而言，带自弹缓冲片压缩机网状阀可以适当提高自弹缓冲片的刚性系数及缓冲片弹簧力，相应把阀片弹簧力略微降低，更有利于气阀及时开启、及时关闭，同时也有利于降低阀片与升程限制器、阀座的碰撞速度。

通过对带自弹缓冲片压缩机网状阀进行优化[4]，自弹缓冲片在弹簧力作用下的最大静态挠度为升程的40%左右较为合适。

４　带自弹缓冲片压缩机网状阀应用

带自弹缓冲片压缩机网状阀已经应用于一系列大中型压缩机气阀设计或改造，效果良好。下面以H22Ⅲ-165/320氮氢气压缩机气阀改造为例说明。

H22Ⅲ-165/320氮氢气压缩机是为单机年产2万吨合成氨设计的四列对称平衡型压缩机，它是目前中型合成氨装置中氮氢气压缩机的主要机型，占中型合成氨企业氮氢气压缩机总数的1/3以上。据统计，这种压缩机原第一级气阀的平均使用寿命约为一个月，第二级至第四级气阀平均使用寿命约为两个月。采用带自弹缓冲片压缩机网状阀改造后，第一级气阀使用寿命平均超过4个月，第二级至第四级气阀平均使用寿命超过6个月。第一级至第四级气阀自弹缓冲片经过长时间运行，未出现断裂。带自弹缓冲片压缩机网状阀目前已在全国20余家主要H22Ⅲ-165/320氮氢气压缩机运行企业推广[7]。